فولاد 1.2510

فولاد 1.2510 یا AISI O1 یک فولاد ابزار سردکار پرکاربرد و قابل عملیات حرارتی است که به دلیل تعادل عالی بین سختی، چقرمگی و قابلیت ماشین‌کاری، یک فولاد صنعتی شناخته می‌شود. ویژگی اصلی آن پایداری ابعادی بالا و تغییر شکل کم در عملیات حرارتی است، زیرا با کوئنچ در روغن سخت می‌شود و در نتیجه خطر ترک و تاب‌برداشتگی کاهش می‌یابد. این فولاد دارای ساختار دانه‌ریز، چقرمگی مناسب، ماشین‌کاری آسان در حالت آنیل و قابلیت پرداخت خوب است و در عین حال هزینه‌ای نسبتاً پایین دارد، که آن را به گزینه‌ای اقتصادی و مؤثر برای انواع ابزارهای دقیق تبدیل کرده است.

فولاد 1.2510 با نام 100MnCrW4 در استاندارد DIN آلمان شناخته می‌شود و در سطح بین‌المللی با معادل‌های متعددی مانند AISI O1 (آمریکا)، SKS3 (ژاپن) و 9CrWMn (چین) تعریف شده است. گستردگی این معادل‌ها نشان‌دهنده اهمیت تاریخی و جهانی این فولاد به‌عنوان آلیاژی عمومی و غیرانحصاری است که تعادل بهینه‌ای از خواص مکانیکی و اقتصادی را برای کاربردهای مهندسی فراهم می‌کند. این فولاد در استانداردهای معتبر نظیر ASTM A681 و DIN EN ISO 4957 معرفی شده و به‌عنوان یکی از پرارجاع‌ترین گریدهای فولاد ابزار سردکار، مبنای بسیاری از تحلیل‌های فنی و مهندسی محسوب می‌شود. ترکیب شیمیایی این فولاد مطابق استاندارد DIN در ‏جدول 1 آورده شده است.

• ترکیب شیمیایی فولاد 2510 [1].

ترکیب آلیاژی فولاد 1.2510 به‌صورت دقیق طراحی شده تا خواص مطلوبی مانند سختی بالا، مقاومت سایشی، و پایداری ابعادی حاصل شود. کربن عامل اصلی سختی و تشکیل مارتنزیت و همچنین کاربیدهای سخت با عناصر Cr، W و V است. منگنز نقش کلیدی در افزایش قابلیت سخت‌شوندگی دارد و با کند کردن تبدیل آستنیت به پرلیت، امکان کوئنچ در روغن را بدون تغییر شکل فراهم می‌کند. کروم با تشکیل کاربیدهای (Fe,Cr) باعث افزایش سختی و مقاومت سایشی شده و سخت‌شوندگی را تقویت می‌کند. تنگستن با تشکیل کاربیدهای پایدار و سخت (مانند M₆C) مقاومت سایشی و پایداری حرارتی فولاد را افزایش می‌دهد. وانادیوم نیز با تشکیل کاربیدهای بسیار پایدار VC از رشد دانه‌ها در دمای آستنیته جلوگیری کرده و باعث ساختار دانه‌ریز و چقرمگی بهتر می‌شود [2, 3].

فولاد ابزار 1.2510 معمولاً به‌صورت آنیل‌شده (spheroidized) عرضه می‌شود تا بیشترین قابلیت ماشین‌کاری را داشته باشد. در این حالت، ساختار آن شامل کاربیدهای کروی در زمینه‌ی فریتی نرم است و سختی آن حدود 190 تا 212 HB (معادل 93 HRB) است. استحکام کششی در حدود 640 تا 720 مگاپاسکال، تنش تسلیم حدود 400 مگاپاسکال و ازدیاد طول حدود 20% نشان‌دهنده‌ی نرمی و شکل‌پذیری بالای آن است. پس از کوئنچ در روغن از دمای 780–820 درجه سلسیوس، سختی فولاد به 64–66 HRC می‌رسد که بسیار ترد است و باید با تمپر تنظیم شود. با افزایش دمای تمپر، سختی کاهش یافته و چقرمگی افزایش می‌یابد؛ مثلاً در 200 درجه سلسیوس حدود 60–62 HRC و در 300 درجه سلسیوس حدود 55–58 HRC به‌دست می‌آید. استحکام فشاری این فولاد با سختی مرتبط است و از حدود 1350 مگاپاسکال در 50 HRC تا بیش از 2200 مگاپاسکال در 62 HRC افزایش می‌یابد. رفتار شکست آن نیز نسبت به فولاد D2 نرم‌تر و چقرمه‌تر است و در کشش، شکست نرم با گردنی شدن پیش از شکست و سطح شکست فنجانی-مخروطی از خود نشان می‌دهد [4, 5].

فرآیند عملیات حرارتی فولاد 1.2510 (O1) از مراحل دقیقی تشکیل شده که کنترل آن برای دستیابی به خواص مطلوب ضروری است. در مرحله آنیل نرم، فولاد به‌تدریج تا 750–780 درجه سلسیوس گرم و پس از نگهداری به‌مدت مناسب، با سرعت بسیار کم در کوره سرد می‌شود تا ساختار کروی کاربیدی نرم ایجاد گردد. مرحله تنش‌زدایی در 650 درجه سلسیوس برای رفع تنش‌های ناشی از ماشین‌کاری انجام می‌شود تا از تاب‌برداشتگی در کوئنچ جلوگیری گردد. در مرحله سخت‌کاری (کوئنچ)، ابتدا پیش‌گرم تا 650 درجه سلسیوس برای جلوگیری از شوک حرارتی انجام می‌شود، سپس حرارت تا 780–820 درجه سلسیوس افزایش یافته و پس از نگهداری متناسب با ضخامت قطعه، در محیطی محافظ (برای جلوگیری از کربن‌زدایی) سریعاً در روغن گرم یا حمام نمک (برای پایداری ابعادی بیشتر) کوئنچ می‌گردد تا مارتنزیت تشکیل شود. مرحله نهایی تمپر بلافاصله پس از کوئنچ انجام می‌شود؛ فولاد به 150–250 درجه سلسیوس حرارت داده شده و حداقل ۲ ساعت نگهداری می‌شود. انجام تمپر دو مرحله‌ای ضروری است تا مارتنزیت ترد اولیه و آستنیت باقیمانده به ساختاری یکنواخت، چقرمه و پایدار تبدیل شوند. این توالی عملیات حرارتی عامل اصلی دستیابی به خواص نهایی نظیر سختی بالا، پایداری ابعادی و مقاومت عالی در برابر سایش و خستگی است [6, 7].

فولاد ابزار 1.2510 (O1) دارای مقاومت سایشی خوب در میان فولادهای کم‌آلیاژ است. این ویژگی به دلیل حضور کربن بالا و تشکیل زمینه‌ای مارتنزیتی سخت همراه با کاربیدهای ریز و سخت عناصر کروم، تنگستن و وانادیوم حاصل می‌شود. در مقایسه با فولادهای مشابه، مقاومت سایشی O1 از فولاد ساده‌تر O2 بهتر است اما در برابر فولادهای پرآلیاژ و هوا‌سخت‌شونده مانند A2 و به‌ویژه D2 پایین‌تر است. به همین دلیل، O1 گزینه‌ای اقتصادی و مناسب برای ابزارهای با طول عمر متوسط یا کوتاه محسوب می‌شود که در آن‌ها ماشین‌کاری آسان، چقرمگی بالا و پایداری ابعادی اهمیت بیشتری از بیشترین دوام سایشی دارد. این فولاد همچنین مقاومت خستگی مکانیکی و حرارتی خوبی دارد که از ریزدانه بودن ساختار، تنش‌های درونی پایین ناشی از کوئنچ در روغن، و چقرمگی ذاتی آن ناشی می‌شود؛ ویژگی‌هایی که مانع از رشد ترک‌های ریز و شکست زودرس در حین بارگذاری‌های متناوب می‌شوند [8, 9]      .

از سوی دیگر، این فولاد مقاومت خوردگی ضعیفی دارد زیرا تنها حدود 5/0٪ کروم دارد که برای تشکیل لایه‌ی پسیو محافظ کافی نیست و در نتیجه به خوردگی حساس است. برای رفع این ضعف معمولاً از پوشش‌هایی مانند کروم سخت، نیکل شیمیایی یا CrN استفاده می‌شود تا سطح ابزار در برابر رطوبت و عوامل خورنده محافظت گردد. همچنین فولاد 1.2510 به‌دلیل ساختار و ترکیب کم‌آلیاژ خود برای کار در دمای بالا مناسب نیست و در دماهای بالاتر از محدوده تمپر (~250°C) به‌سرعت سختی خود را از دست می‌دهد. این فولاد فاقد مقاومت خزشی و پایداری حرارتی است و نباید در شرایط دمای بالا یا بارگذاری طولانی‌مدت استفاده شود.

مهندسی سطح فولاد 1.2510 (AISI O1) با هدف رفع دو ضعف اصلی آن یعنی مقاومت سایشی متوسط و مقاومت خوردگی پایین انجام می‌شود. این فولاد به‌دلیل چقرمگی بالا، پایداری ابعادی و قیمت مناسب، بستر بسیار خوبی برای فرآیندهای مهندسی سطح محسوب می‌شود. در این روش‌ها، ساختار حجمی فولاد تغییر نمی‌کند بلکه تنها ویژگی‌های سطحی آن ارتقا می‌یابد تا ابزاری با هسته‌ای چقرمه و سطحی سخت، مقاوم و پایدار حاصل شود. از میان روش‌های مختلف، پوشش‌دهی الکترولیتی با کروم سخت یکی از قدیمی‌ترین تکنیک‌هاست که لایه‌ای سخت و مقاوم به سایش و خوردگی ایجاد می‌کند. با این حال، این روش خطر تردی هیدروژنی را در فولادهای پرکربن مانند O1 به همراه دارد و به همین دلیل نیازمند عملیات حرارتی پس از آبکاری برای حذف هیدروژن است. افزون بر این، به دلیل استفاده از کروم شش‌ظرفیتی (Cr⁶⁺) که ماده‌ای سمی و سرطان‌زا است، کاربرد این فرآیند در حال کاهش و جایگزینی با روش‌های سازگارتر با محیط‌زیست است.

روش آبکاری نیکل (Electroless Nickel) یکی از جایگزین‌های مدرن برای کروم سخت به شمار می‌رود که بدون استفاده از جریان الکتریکی و به‌صورت شیمیایی انجام می‌شود. این فرآیند امکان ایجاد لایه‌ای یکنواخت حتی بر روی سطوح پیچیده را فراهم می‌کند. بسته به شرایط، پوشش Ni–P می‌تواند در حالت آمورف با مقاومت خوردگی بالا و سختی متوسط (حدود 500–600 VHN) باقی بماند، یا با عملیات حرارتی در دمای حدود 400 درجه سلسیوس به فاز بلوری Ni₃P تبدیل شود که سختی آن را تا 1000–1100 VHN افزایش می‌دهد. با این حال، این تغییر باعث کاهش مقاومت خوردگی می‌شود؛ بنابراین انتخاب بین حداکثر سختی یا حداکثر مقاومت خوردگی بستگی به کاربرد ابزار دارد. از روش‌های نفوذی پرکاربرد نیز می‌توان به بورایدینگ اشاره کرد که با نفوذ اتم‌های بور در دمای بالا (850–950°C) لایه‌ای بسیار سخت (تا 2300 HV) از فازهای FeB و Fe₂B ایجاد می‌کند. این روش مقاومت سایشی فوق‌العاده‌ای ایجاد می‌کند اما به دلیل دمای بالای فرآیند، می‌تواند منجر به اعوجاج و تردی سطحی شود [10, 11].

فرآیند نیتریدینگ (به‌ویژه نوع پلاسما یا یون نیتریدینگ) یکی از پیشرفته‌ترین و تمیزترین روش‌های سخت‌کاری سطحی برای فولاد O1 است. این فرآیند در دمای پایین‌تر (400–550°C) انجام می‌شود و باعث نفوذ اتم‌های نیتروژن در سطح فولاد می‌گردد. در نتیجه، دو ناحیه مشخص تشکیل می‌شود: ناحیه ترکیبی (یا لایه سفید) شامل ترکیبات ε-Fe₃N و γ′-Fe₄N با سختی بسیار بالا و ناحیه نفوذی که نیتروژن در آن به‌صورت محلول جامد و رسوبات سخت با عناصر آلیاژی (کروم، وانادیوم) وجود دارد. نیتریدینگ علاوه بر افزایش سختی و مقاومت سایشی، تنش‌های فشاری در سطح ایجاد می‌کند که موجب افزایش قابل‌توجه مقاومت خستگی می‌شود. بر اساس مطالعات ISI، انجام نیتریدینگ پلاسمایی برای 6 ساعت در 500 درجه سلسیوس می‌تواند سختی سطحی فولاد O1 را تا حدود 46٪ افزایش دهد و عمر خستگی را تا 67٪ بهبود بخشد [12, 13].

در نهایت، پوشش‌های نازک فیزیکی (PVD) مانند TiN، AlTiN و CrN نیز برای بهبود عملکرد سطحی فولاد O1 به‌کار می‌روند. این پوشش‌ها در دمای پایین (200–500°C) و پس از سخت‌کاری نهایی اعمال می‌شوند و بدون ایجاد تغییر در ساختار داخلی، سختی، مقاومت سایشی و لغزندگی سطح را افزایش می‌دهند. با این حال، چون ضخامت لایه PVD بسیار کم (۲ تا ۵ میکرون) است، در صورت نبود زیرلایه‌ای سخت، خطر پوسته شدن وجود دارد. برای رفع این مشکل، از روش‌های ترکیبی موسوم به دوبلکس (نیتریدینگ ₊ PVD) استفاده می‌شود. در این روش ابتدا فولاد نیترید می‌شود تا لایه‌ای نفوذی و سخت ایجاد گردد و سپس پوشش PVD روی آن اعمال می‌شود. این ترکیب باعث چسبندگی بهتر، کاهش تنش‌های مکانیکی، و افزایش چشمگیر مقاومت سایشی و عمر خستگی ابزار می‌شود و به‌عنوان یکی از پیشرفته‌ترین فناوری‌های مهندسی سطح برای فولادهای ابزار شناخته می‌شود [14, 15].

فولاد 1.2510 یا AISI O1 به‌عنوان یک فولاد ابزار همه‌منظوره شناخته می‌شود که تعادل مطلوبی میان سختی، چقرمگی و پایداری ابعادی دارد و به همین دلیل در دامنه وسیعی از کاربردهای کار سرد به کار می‌رود، از جمله قالب‌های برش، فرم‌دهی و کشش، ابزارهای برنده مانند چاقوها، تیغه‌های برش و مته‌ها، ابزارهای اندازه‌گیری و قالب‌های پلاستیکی. ویژگی برجسته‌ی آن پایداری ابعادی بالا در هنگام کوئنچ شدن است که با سختی سطحی تا حدود 64 HRC و چقرمگی مناسب ترکیب می‌شود. این فولاد در حالت آنیل شده ماشین‌کاری‌پذیری خوبی دارد و عملیات حرارتی آن نسبتاً ساده و کم‌هزینه است، که در کنار قیمت اقتصادی آن را به انتخابی متداول در صنایع ابزارسازی تبدیل کرده است. با این حال، مهندسان باید به محدودیت‌های مشخص آن توجه داشته باشند: مقاومت بسیار پایین در برابر خوردگی، افت سریع سختی در دماهای بالا، مقاومت سایشی متوسط نسبت به فولادهای پرآلیاژتر مانند D2، و حساسیت بالا به شرایط عملیات حرارتی و احتمال ترک‌خوردگی یا دکربوریزه شدن در صورت کنترل نامناسب دما و اتمسفر.

مراجع

[1]     Standard Specification for Carbon Steel Forgings for Piping Applications, A105/A105M-23, A. International, West Conshohocken, PA, 2023.

[2]     G. Zhang et al., “Effect of Mn on Corrosion Resistance of Low-Cr Weathering Steel,” Metals, vol. 14, no. 12, p. 1433, 2024. [Online]. Available: https://www.mdpi.com/2075-4701/14/12/1433.

[3]     P. M. Khanh, N. D. Nam, L. T. Chieu, and H. T. N. Quyen, “Effects of Chromium Content and Impact Load on Microstructures and Properties of High Manganese Steel,” 2015, vol. 804: Trans Tech Publ, pp. 297–300.

[4]     C. Blankart, S. Wesselmecking, and U. Krupp, “Influence of Quenching and Partitioning Parameters on Phase Transformations and Mechanical Properties of Medium Manganese Steel for Press-Hardening Application,” Metals, vol. 11, no. 11, p. 1879, 2021. [Online]. Available: https://www.mdpi.com/2075-4701/11/11/1879.

[5]     M. Algarni, “Mechanical Properties and Microstructure Characterization of AISI “D2” and “O1” Cold Work Tool Steels,” Metals, vol. 9, no. 11, p. 1169, 2019. [Online]. Available: https://www.mdpi.com/2075-4701/9/11/1169.

[6]     M. Krbata et al., “Continuous Cooling Transformation of Tool Steels X153CrMoV12 and 100MnCrW4: Analysis of Microstructure and Hardness Changes,” Applied Mechanics, vol. 6, no. 1, p. 16, 2025. [Online]. Available: https://www.mdpi.com/2673-3161/6/1/16.

[7]     T. Nykiel and T. Hryniewicz, “Transformations of carbides during tempering of D3 tool steel,” Journal of materials engineering and performance, vol. 23, no. 6, pp. 2050–2054, 2014.

[8]     A. Tshinjan, H. Klaasen, J. Kübarsepp, E. Adoberg, F. Sergejev, and A. Talkop, “Wear performance of PVD coated tool steels,” Estonian Journal of Engineering, vol. 18, no. 3, p. 202, 2012.

[9]     L. Bourithis, G. D. Papadimitriou, and J. Sideris, “Comparison of wear properties of tool steels AISI D2 and O1 with the same hardness,” Tribology International, vol. 39, no. 6, pp. 479–489, 2006.

[10]   C. Wang, H. Zhai, D. Lewis, H. Gong, X. Liu, and A. Fernando, “Solvent-Driven Electroless Nickel Coatings on Polymers: Interface Engineering, Microstructure, and Applications,” Coatings, vol. 15, no. 8, p. 898, 2025. [Online]. Available: https://www.mdpi.com/2079-6412/15/8/898.

[11]   W. Muhammad, “Boriding of high carbon high chromium cold work tool steel,” 2014, vol. 60: IOP Publishing, 1 ed., p. 012062.

[12]   E. Aparecida dos Santos de Almeida, J. C. G. Milan, and C. Edil da Costa, “Acquired properties comparison of solid nitriding, gas nitriding and plasma nitriding in tool steels,” Materials Research, vol. 18, no. 1, pp. 27–35, 2015.

[13]   L. N. M. de Araújo, A. G. F. de Araújo, M. O. G. Ferreira, R. R. M. de Sousa, L. S. Cavalcante, and L. C. C. Nunes, “Effect of plasma nitriding time on the structural and mechanical properties of AISI‐O1 steel,” Engineering Reports, vol. 2, no. 12, p. e12279, 2020.

[14]   S. Yaqoob, J. A. Ghani, N. Jouini, and A. Z. Juri, “Performance Evaluation of PVD and CVD Multilayer-Coated Tools in Machining High-Strength Steel,” Coatings, vol. 14, no. 7, p. 865, 2024. [Online]. Available: https://www.mdpi.com/2079-6412/14/7/865.

[15]   D. Dobrocky et al., “Possibilities of Using the Duplex System Plasma Nitriding + CrN Coating for Special Components,” Coatings, vol. 12, no. 12, p. 1953, 2022. [Online]. Available: https://www.mdpi.com/2079-6412/12/12/1953.